轉(zhuǎn)子-FAG進(jìn)口軸承系統(tǒng)是一個(gè)典型的非線性系統(tǒng)。常用的簡單質(zhì)量模型不能考慮質(zhì)量分散和數(shù)據(jù)阻尼等因素，這極大地影響了計(jì)算結(jié)果的準(zhǔn)確性。文獻(xiàn)[1,2]對多自在度部分進(jìn)行非線性分析轉(zhuǎn)子- FAG進(jìn)口中國軸承控制系統(tǒng)的降維辦法可以停止了研討,并舉例研究闡明其辦法的可行性。針對高維軸承轉(zhuǎn)子系統(tǒng)的部分非線性特性，提出了一種降階動(dòng)態(tài)積分方法，并應(yīng)用該方法論證了系統(tǒng)豐富而復(fù)雜的非線性現(xiàn)象，討論了系統(tǒng)的穩(wěn)定性和分岔問題。文獻(xiàn)[5，6]用有限元法解決了轉(zhuǎn)子系統(tǒng)油膜振蕩的非線性動(dòng)力學(xué)問題。普通企業(yè)而言,將轉(zhuǎn)子- fag進(jìn)口軸承進(jìn)行系統(tǒng)思索為高維非線性系統(tǒng)契合社會實(shí)踐發(fā)展需求,也更能反映一個(gè)問題[1-8]。本文在前人文獻(xiàn)的基礎(chǔ)上，對現(xiàn)有的試驗(yàn)臺模型進(jìn)行了分析和實(shí)驗(yàn)討論，以驗(yàn)證降維的有效性。1 Rot - 進(jìn)口軸承系統(tǒng)動(dòng)力模型（如圖 1 （ a ）所示），油膜支持腐爛系統(tǒng)的兩端的測試臺。根據(jù)其結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，分為13個(gè)單元，14個(gè)節(jié)點(diǎn)，其有限元模型如圖1(b)所示。滑動(dòng)圓柱進(jìn)氣道軸承分別位于2節(jié)點(diǎn)和13節(jié)點(diǎn)，轉(zhuǎn)臺位于8節(jié)點(diǎn)。接納等參梁單元,體系的振動(dòng)方程可表示為:MX+CX+KX=F(X,X)+R(t)+G(1)此中,C=(D+J),X=[q1,q2,…,qn]T(n=14),qi=[xi,yi,xi,yi](i=1,2,…,14)式中,M為體系品質(zhì)矩陣;C為阻尼矩陣,D為材料阻作者李朝峰男,博士鉆研生,1980年5月生尼阻尼矩陣,J為陀螺矩陣;為扭轉(zhuǎn)速率;K為體系NSK出口軸承矩陣;F為非線性油膜支撐力向量;R為不平衡力向量;G為體系所受重力向量;X為體系位移向量;M,C,J,K單元表達(dá)式拜見文獻(xiàn)[9]。圖1油膜支撐轉(zhuǎn)子系統(tǒng)實(shí)驗(yàn)安裝及有限元模型系統(tǒng)中的數(shù)據(jù)阻尼Reyleigh阻尼模式，如公式(2):D=M+K(2): = 222-11122-121，= 2 (22-11) (22-1) 1，2為阻尼系數(shù)，1，2為系統(tǒng)實(shí)驗(yàn)進(jìn)行系統(tǒng)剛支固有頻率(圓頻率)及阻尼相關(guān)系數(shù)結(jié)果見表1。表1系統(tǒng)一階、二階、三階、四階的固有頻率和阻尼系數(shù)208.71355.82504.34701.91“0.052”0.08在系統(tǒng)方程中，油膜力矢量F(X)為：F(X)=[0，…。

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